| 6 |Ємність резервуара | 4,5 | 1,6 |
| |для СО , куб.м | | |
| | 2 | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 7 |Тип резервуара | Ізотермічна | Балони |
| | | ємність | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 8 |Кількість балонів, шт.| - | 40 |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 9 |Робочий тиск у | 2,4 | 6 |
| |резервуарі (МПа) | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 10|Термін зберігання | Не обмежений | Не обмежений |
| |рідкого СО | | |
| | 2 | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 11|Маса СО в | 4300 | 1000 |
| | 2 | | |
| |резервуарі, кг | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 12|Коефіцієнт наповнення | 0,85 | 0,625 |
| |резервуара | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 13|Температура рідкого | від-45 до-10 | Навколишнього |
| |СО в резервуарі, | | середовища |
| | 2 | | |
| |град.C | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 14|Час безперервної | Від 30 до 35 | 20 |
| |роботи установки | | |
| |при подачі | | |
| |аерозолю СО , хв. | | |
| | 2 | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 15|Марка металорукавів | 4656-2-50-16-30 | - |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 16|Умовний діаметр | 50 | Немає даних |
| |рукава, мм | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 17|Довжина рукавної | 40 | 80 |
| |лінії, м | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 18|Робочий тиск, кг/кв.см| 16 | Немає даних |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 19|Діаметр сприску | 13 | Немає даних |
| |ствола, мм | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 20|Призначений строк | 15 | 25 |
| |служби резервуара для | | |
| |СО , не менше, роки | | |
| | 2 | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 21|Середній термін | 9 | Немає даних |
| |служби резервуара до | | |
| |капітального ремонту, | | |
| |не менше, роки | | |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 22|Витрата ствола, кг/с | 2,0 | 0,83 |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 23|Повна маса, т | 16,8 | 12 |
|---+----------------------+------------------+------------------|
| 24|Коефіцієнт відношення | 0,26 | 0,083 |
| |маси вогнегасної | | |
| |речовини до повної | | |
| |маси автомобіля | | |
------------------------------------------------------------------
Якщо довжина магістралі перевищує 100 м, слід здійснити монтаж спеціального трубопроводу від підсилосного поверху до надсилосного ("сухотруб"). У цьому випадку рукавна лінія прокладається від засобу доставки до "сухотруба" і від останнього до завантажувального люка. Уприскування (подача) флегматизатора у вільні об'єми сховища виконується за допомогою ручного пожежного ствола РС-50, який не перекривається і закріплюється на елементах конструкції силоса.
Таким чином, на кожному підприємстві по зберіганню і переробці РС повинні бути: "сухотруб", необхідна кількість металорукавів марки 4656-2-50-16-30, не менше двох стволів РС-50 для подачі флегматизатора і засоби для приєднання рукава до засобу доставки.
4. Розрахунок потрібної кількості флегматизатора і тривалості його подавання
Розрахунок проводять за номограмою ( рис. 3) залежно від об'єму вільної порожнини сховища.
У лівій верхній частині сектору "а" номограми проводиться
графічне визначення потрібної об'ємної кількості інертного газу V
1
залежно від вільного об'єму порожнини сховища V і потрібної при
П
флегматизації концентрації залишкового кисню К , якої необхідно
о
досягти у процесі флегматизації (в разі застосування СО до
2
сумішей повітря з воднем, метаном та оксидом вуглецю К становить
о
відповідно 7,9, 15,6 і 9,8%, а в разі застосування N 2-5,0, 12,8
і 6,5%).
Сектор "b" відображає стан герметичності об'єкта. Умовно
герметичному сховищу відповідає значення коефіцієнта
повітрообміну К , рівне нулю. Із збільшенням площі отворів, тобто
в
із збільшенням ступеня негерметичності сховища, коефіцієнт К
в
зростає.
У правій нижній чверті "с" проводиться перерахунок потрібного об'єму V діоксиду вуглецю і азоту на масу М. У разі використання як флегматизатора інших газів потрібно нанести на графік лінії, що відображають співвідношення об'єму і маси для конкретних газів.
Конструкція більшості мобільних засобів для зберігання і доставки зріджених газів не дозволяє визначати кількість флегматизатора, поданого в об'єм, що підлягає захисту, тому єдиним методом його визначення в об'єктових умовах є тривалість подачі t. У секторі "d" побудовано прямі інтенсивності подавання q, за допомогою яких проводиться визначення t.
5. Розрахунок потрібної кількості автотранспорту для доставки флегматизатора
На рис. 4 ( zb303-10 ) наведено номограму, за якою
проводиться визначення потрібної кількості автотранспорту n для
доставки флегматизатора залежно від величини об'єму V , що
п
захищається, і залишкової концентрації кисню К , якої необхідно
о
досягти у процесі флегматизації (сектор "а"), виду флегматизатора
(сектор "b"), коефіцієнта запасу флегматизатора Кз (сектор "в") і
корисного навантаження автотранспорту Q , тобто маси
П
флегматизатора, що перевозиться (ключ: a-->b-->c-->d).
За допомогою номограми можна також визначити, який
максимальний об'єм надсилосного простору може бути захищений
доставленою партією флегматизатора (ключ: d-->c-->b-->a).
6. Розрахунок часу доставки флегматизатора
Важливим параметром, що впливає на темп вивантаження, є час доставки флегматизатора t. В основу розрахунку ( рис. 5) покладено середню швидкість руху незавантажених транспортних засобів на базі автомобілів КамАЗ, ЗИЛ-130 (ГАЗ-53) і КрАЗ по асфальтованій дорозі з розташованими на ній населеними пунктами (сектор "a"; L - відстань до місця завантаження флегматизатором). Номограма враховує стан дороги (сектор "b"), погодні умови (сектор "c") і час доби, коли рухається автомобіль (сектор "d"), завантаженість автомобіля (сектор "e"), а також особливості руху автомобіля: окремо, в парі чи в колоні (сектор "f").
Для визначення часу доставки флегматизатора потрібно до розрахованого часу руху додати тривалість завантаження автомобіля флегматизатором.
7. Розрахунок необхідної кількості транспортних засобів для утилізації РС, що вивантажується
При розрахунку необхідної кількості транспортних одиниць для
утилізації РС (рис. 6) ( zb303-10 ) враховується темп вивантаження
(завантаження) І, вантажопідйомність транспортних засобів Q ,
П
відстань від місця розвантаження L, кількість місць одночасного
завантаження n і час доби, коли проводиться утилізація
(ключ: a-->b-->c-->d). Номограма дозволяє також вирішити
протилежну задачу:
за кількістю транспортних засобів визначити максимально
можливий темп вивантаження (ключ: d-->c-->b-->a).
8. Визначення тривалості відкачування газоповітряного
середовища з аварійного сховища
За відсутності відкритого осередку горіння концентрацію вибухонебезпечних газів у порожнині сховища необхідно знизити до величини, меншої ніж НКМП, і підтримувати її на цьому рівні. Для цього газоповітряну суміш слід відкачувати з порожнини сховища за допомогою димовсмоктувача.
Продуктивність димовсмоктувача задають з таким розрахунком, щоб кратність годинного повітрообміну не перевищувала 0,2-0,4. Необхідна тривалість відкачування t (год) визначається за формулою
| I |
| Г |
W | K - --- |
0 | Q |
t = - ---- x ln | --------- |,
Q | I |
| Г |
| K - ---- |
| 0 Q |
де: W - вільний об'єм порожнини, куб.м;
0
Q - продуктивність димовсмоктувача, куб.м/год;
I - інтенсивність газовиділення вибухонебезпечних газів,
Г
куб.м/год;
К - концентрація вибухонебезпечних газів у момент початку
0
відкачки;
К - НКМП для суміші повітря з найбільш вибухонебезпечним
газом.